ˆ 8 f …15† تعمیر کامپیوتر در اصفهان
…†
…برای ترک محیطی†;
Japp ˆ C0 _ C1a2 _ C2a22 _ C3a32 _ C4a42 …9†
که در آن، u2 مجموع زاویه ترک محیطی (ˆ 2u) بر حسب درجه و a2 زاویه ترک محوری کل (ˆ 2a) و Ci ضرایب چند جمله‌ای هستند.
طول نیمه ترک،
a ˆ rmu2p=360 …برای ترک محیطی†; …10†
a ˆ Rba2p=360 …برای ترک محوری†
2J ˆ 2J 2u2 2J ˆ 2J 2a2 …11†
; ;
2a 2u2 2a 2a 2a2 2a
2u2 360 2a2 360 …12†
ˆ ; ˆ ;
2a prm 2a pRb
2J ˆ C1 _ 2C2u2 _ 3C3u22 _ 4C4u23; …13†
2u2
2J ˆ C1 _ 2C2a2 _ 3C3a22 _ 4C4a23; …14†
2a2
جدول 16
بارهای ناپایداری ترک برای لوله مستقیم PDL
f 360
تپ ˆ E ! C1 _ 2C2a2 _ 3C3a22 _ 4C4a23
تعمیر کامپیوتر در اصفهان s2 pRb
…برای ترک محوری†:
…16†
هنگامی که انتگرال های J توسط طرح های تحلیلی تخمین زده می شوند، مدول پارگی با تمایز عددی و در مورد روش عنصر ®نیت، مدول پاره شدن با تمایز عددی بهترین معادلات ®t انتگرال های J در مقابل طول ترک به دست می آید.
2.5.2. مواد J-انتگرال / مدول پارگی
روابط J±T ماده به شرح زیر مشتق شده است. مقاومت J قابل اجرا در منحنی قانون توان به صورت زیر بیان می شود:
Jmat ˆ B1…Da†B2 ; ! £ …17†
ˆ sf2 da… †
Tmat E£ 106 dJmat 18
که در آن Jmat بر حسب kJ/m2 است، Da امتداد ترک بر حسب میلی متر، B1 و B2 دو ثابت هستند، E مدول یانگ بر حسب N/m2 و sf تنش ow بر حسب N/m2 است. تعمیر کامپیوتر در اصفهان
روش تجزیه و تحلیل LSC 2£ LSC
Jcrit (kJ/m2) Mcrit (kN m) MI (kN m) Da/ba (%) Jcrit (kJ/m2) Mcrit (kN m) Da/ba (%)
GE/EPRI 2000 1356 855 2.9 2116 942 3.8
LBB.NRC 1672 1534 1173 1.9 1914 1095 2.9